做 BS 7910 断裂评定，多数人把注意力放在裂纹尺寸、应力和断裂韧性上，却容易忽略一个藏在材料里的开关：这块钢屈服的时候，是「顺滑地」过渡，还是「先卡一下、再一泻千里」？这个看似材料学的小细节，会让失效评定曲线在 $L_r=1$ 附近长出一道断崖——用错了，安全裕度就会被严重高估。本文讲清什么是屈服、连续与不连续屈服的区别，以及 Option 1 与 Option 2 各自如何处理它们。 如果你还不熟悉失效评定图（FAD）的横轴 $L_r$、纵轴 $K_r$ 和那条分界的失效评定曲线，建议先读《BS 7910 断裂评定简明教程》 ；想纵览三档评定选项怎么选，见《Clause 7 三档评定选项：Option 1 / 2 / 3 怎么选、差在哪》 。本文只聚焦一件事：材料的屈服行为，如何改变那条 FAL 曲线的画法。 一、先说屈服：材料从「弹」到「塑」的那道坎 拉一根金属棒，一开始它像弹簧——拉力撤掉就弹回原状，这是弹性变形。但拉力越过某个门槛后，棒子会留下永久伸长、卸载也回不去了，这就叫屈服（yielding）：材料从可恢复的弹性，跨进了不可恢复的塑性变形。那个门槛应力，就是屈服强度 $\sigma_Y$。 屈服强度具体怎么取，要看材料「屈服得干不干脆」： 有些材料屈服时有明显的上屈服点 $R_{eH}$（挣脱束缚前的最高应力）和下屈服强度 $R_{eL}$（随后应力回落并稳定下来的值）。这类材料工程上取下屈服强度 $R_{eL}$ 作屈服强度——它数值更稳定、偏于安全。 有些材料屈服是「渐进」的，压根没有清晰的屈服点。这类材料就人为规定：产生 $0.2\%$ 残余塑性应变时的应力，记作 $0.2\%$ 规定非比例延伸强度 $R_{p0.2}$，拿它当名义屈服强度（BS 7910:2019, §7.1.3）。 这两种「屈服得干不干脆」，正是本文的主角——连续屈服与不连续屈服。 二、两种屈服行为：连续 vs 不连续 把两类材料的应力-应变曲线画在一起，区别一目了然： 图1：两种屈服行为的应力-应变曲线对比（弹性段为示意、未按真实模量比例，以便看清屈服细节）。左：连续屈服——过了屈服区是一条光滑上升的曲线，没有平台，屈服强度以 0.2% 规定非比例延伸强度 R_p0.2 标定。右：不连续屈服——应力先冲到上屈服点 R_eH，随即回落到下屈服强度 R_eL，然后进入一段「应力几乎不增、应变却大幅增长」的吕德斯平台（长度 Δε），平台走完才开始应变硬化。 连续屈服（continuous yielding）：应力-应变曲线光滑过渡，屈服后应力随应变持续上升（应变硬化），中间没有停顿。 不连续屈服（discontinuous yielding）：应力冲到上屈服点后回落到下屈服强度，接着出现一段近乎水平的平台——应力几乎不涨，应变却哗啦啦地增长。这段平台叫屈服平台或吕德斯平台（Lüders plateau），平台上产生的那一大段应变叫吕德斯应变 $\Delta\varepsilon$；材料表面还会浮现出肉眼可见的斜向滑移带，即吕德斯带（Lüders band）。 为什么会有平台？ 用微观的话讲：低碳钢里的碳、氮原子喜欢挤在位错周围，像一把把小锁把位错「焊」住（这团原子叫柯氏气团 / Cottrell 气团）。刚开始要变形，得使很大劲把位错从锁里硬拽出来——对应那个偏高的上屈服点；可位错一旦挣脱，在晶格里滑动反而更省力，于是它们成群结队地滑，宏观上就是「力不用再加、棒子却一个劲变长」的屈服平台。等这批位错跑得差不多了，材料才重新进入需要加力的应变硬化阶段。 ...
BS 7910 Clause 7 的三档评定选项：Option 1 / 2 / 3 怎么选、差在哪
在 BS 7910 断裂评定里，横轴 $L_r$、纵轴 $K_r$、还有那条把「安全 / 不安全」分开的失效评定曲线（FAL）——评定点怎么算、判据怎么读，《BS 7910 断裂评定简明教程》 已经讲透。本文只聚焦一件事：那条 FAL 曲线，Clause 7 给了三种画法（Option 1 / 2 / 3）。它们所需的材料数据、计算精度与保守裕度层层递进，理解它们的差别，是把断裂评定「做对、做省」的关键一步。 一、同一张 FAD，三条画法 先厘清一个最容易被忽略的事实：三个 Option 改变的只是失效评定曲线 $f(L_r)$ 的画法，而评定点 $(L_r,\,K_r)$ 的算法三档完全一致。 也就是说，无论你选哪一档： 横坐标载荷比 $L_r = \dfrac{P}{P_L(a,\sigma_Y)} = \dfrac{\sigma_{ref}}{\sigma_Y}$ 照样只由一次载荷算出（BS 7910:2019, §7.3.7, 式(7.40)）； 纵坐标断裂比 $K_r$ 照样按下式装配一次应力 $K_I^{\,p}$、二次应力 $K_I^{\,s}$ 与塑性交互修正（BS 7910:2019, §7.3.6, 式(7.39)）： $$K_r = \frac{K_I^{\,p} + K_I^{\,s}}{K_{mat}} + \rho$$三档之间唯一的区别，是那条 FAL 曲线 $f(L_r)$ 长什么样。 换句话说，选 Option 就是选「用多少材料数据去描摹这条边界」——数据越多，边界越贴合材料的真实行为。 在动手比较之前，还有一条三档共用的硬边界要先立起来。 塑性截断 $L_{r,\max}$：三条曲线共同的右墙 无论哪个 Option，横轴都有一条上限 $L_{r,\max}$。一旦 $L_r$ 达到它，即便断裂韧性再高，结构也会因含缺陷截面整体塑性流动而失效，此时 $f(L_r)$ 直接取零（BS 7910:2019, §7.3.2, 式(7.25)）： ...
BS 7910 Annex P 简明教程
断裂评定要同时看两件事——离脆断多近、离塑性失稳多近。Annex M（应力强度因子） 管前者、给失效评定图（FAD）纵轴 $K_r$；本文的参考应力 $\sigma_{ref}$（Annex P）管后者、给横轴 $L_r$。二者一起完成 Clause 7 断裂评定 。 引子：横轴量的是"离塑性失稳多近" 含缺陷结构可能沿两条路失效：一条是裂纹尖端驱动力超过韧性的脆性断裂，另一条是含缺陷截面整体屈服、失去承载力的塑性失稳（塑性垮塌）。前者由 $K_I$ 度量（纵轴），后者就靠参考应力 $\sigma_{ref}$（横轴）。 一、参考应力是什么 参考应力 $\sigma_{ref}$ 是把「含裂纹结构复杂的几何与载荷」归一化后得到的一个等效均匀应力。要点先说清楚： 它不是裂纹尖端的真实应力（那是 $K_I$ 的事）； 它是一把度量「离塑性失稳多近」的标尺：当 $\sigma_{ref}$ 达到材料屈服强度 $\sigma_Y$ 时，含缺陷的剩余承载截面（即韧带）发生整体屈服，正是塑性失稳的临界点。（BS 7910:2019, §P.2） 二、参考应力法的核心思想 真实的含裂纹结构是弹塑性问题，精确算要做复杂的 $J$ 积分（非线性有限元）。参考应力法（Ainsworth，1984）绕开它： 利用材料的单轴拉伸（屈服）特性与结构的塑性极限载荷，来等效评估含缺陷结构的弹塑性行为。 具体说，用闭式公式直接给出结构的塑性极限载荷 $P_L$（或等价的 $\sigma_{ref}$），再用它做塑性修正——省掉了精密非线性分析。 $\sigma_{ref}$ 与极限载荷 $P_L$ 其实是同一件事的两种语言（应力语言 vs 载荷语言），由承载截面换算联系起来： $$L_r = \frac{P}{P_L} = \frac{\sigma_{ref}}{\sigma_Y}$$ 图1：平板/壳的几何与承载截面。参考应力法把「含缺陷截面受复杂载荷」等效为「一个均匀应力 σ_ref 作用在承载截面上」——σ_ref 达到屈服强度即对应含缺陷截面的塑性极限载荷 P_L。 三、$\sigma_{ref}$ 如何给出横轴 $L_r$ 有了 $\sigma_{ref}$，FAD 横轴就是载荷比： $$L_r = \frac{\sigma_{ref}}{\sigma_Y}$$ $L_r < 1$：载荷远未到塑性失稳，韧带基本弹性； $L_r = 1$：含缺陷截面恰好达到屈服（FAL 曲线的「膝部」附近）； $L_r \ge L_{r,max}$：无论脆断与否，结构已因整体塑性流动而失效。（BS 7910:2019, §7.3.2） 注意：只有一次应力进 $L_r$。二次应力（残余、热）自平衡、随塑性松弛，不驱动整体塑性失稳，故不进横轴、只进纵轴 $K_r$。 ...
BS 7910 Annex M 简明教程
断裂评定的第一步，是算出裂纹尖端的应力强度因子 $K_I$。本文讲清 $K_I$ 到底是什么、BS 7910 附录 M（Annex M）怎么把它算出来——从通用母公式、各修正因子，到最常用的半椭圆表面裂纹解与焊趾修正。它对应失效评定图（FAD）的纵轴 $K_r$，与 Annex P（参考应力） 的横轴 $L_r$ 一起完成 Clause 7 断裂评定 。 引子：裂纹尖端的应力，是"无穷大" 含缺陷结构做断裂评定，第一步要回答：这条裂纹驱动力有多大？ 传统强度设计用「工作应力 < 许用应力」。可一旦有了裂纹，按线弹性理论，裂纹尖端的应力会趋于无穷大——再也没法拿一个有限的应力值去和许用应力比较。断裂力学换了一把新尺子，就是应力强度因子 $K_I$。 一、为什么用 $K_I$，而不用普通应力 裂纹尖端附近的应力场有一个通用形式（线弹性断裂力学）： $$\sigma_{ij} = \frac{K_I}{\sqrt{2\pi r}}\, f_{ij}(\theta) + \cdots$$其中 $r$ 是到裂尖的距离、$\theta$ 是方位角。当 $r \to 0$ 时应力按 $1/\sqrt{r}$ 发散——这就是裂尖应力奇异性。 关键在于：尽管尖端应力无穷大，但整个奇异应力场的"强弱"只由一个系数决定，这个系数就是 $K_I$。所以： 普通应力在裂尖无限大、没法直接用；$K_I$ 是有限、可算、可测的量。 只要知道 $K_I$，裂尖附近的应力/应变/位移分布就完全确定（形状一样，只差幅度）。 不同几何、不同裂纹尺寸、不同载荷，都能统一用 $K_I$ 来度量"这条裂纹有多危险"。 $K_I$ 的量纲是 $\mathrm{MPa}\sqrt{\mathrm m}$。注意别把它和无量纲的应力集中系数 $k_t$ 混为一谈——后者描述无裂纹几何突变处的应力放大，是两码事。 二、$K_I$ 与断裂韧性：脆断判据 $K_I$ 是裂纹的驱动力；材料抵抗裂纹扩展的能力叫断裂韧性 $K_{mat}$（由试验测定，随温度/约束/厚度变化）。二者一比，就得到脆断判据： $$K_I \ge K_{mat} \quad\Rightarrow\quad \text{裂纹失稳扩展（脆性断裂）}$$在失效评定图（FAD）里，纵轴正是断裂比 $K_r = K_I/K_{mat}$，衡量"离脆断有多近"。所以 Annex M 算出的 $K_I$，就是喂给 FAD 纵轴的原料。 ...
BS 7910 Annex D：焊接没对齐，如何在焊缝逼出一层弯曲应力
含焊缝的承压结构在做合于使用评价（Fitness-for-Service, FFS）时，有一类应力既不来自外载、也不来自残余场，而是 制造装配没做到完美 带出来的——焊接接头“没对齐”。BS 7910:2019 的 Annex D 专门处理它：当两块要焊在一起的板或筒发生轴向错边或角变形时，拉伸载荷的传力路径被迫拐弯，在焊缝处逼出一层局部弯曲应力 $\sigma_s$。 Annex D 是 资料性附录（informative）——2019 版把附录 A–U 全部改为资料性。它不是一套独立的评定方法，而是给主评定流程 供应力数据 的插件：算出 $\sigma_s$，再喂进断裂评定（FAD）和疲劳评定。全篇一共两张表、合计 10 个标准化构型：Table D.1 对接接头 7 型（a–g）+ Table D.2 十字/T 形接头 3 型（a–c）。下文先讲原理，再逐型给出示意图与算法，一个不落。 一、基本原理 1.1 理想 vs 现实：错位为什么会“生”出应力？ 理想焊缝：两块板的中面（neutral axis）在一条直线上，拉力 $P_m$ 沿直线传递，截面只有均匀的 膜应力。 现实焊缝：制造装配做不到完美，两板“没对齐”。两端的拉力 等大反向、向外对拉（$\sum F=0$），但作用线错开 $e$ → 构成力偶 $M\approx P_m e$ → 在焊趾（weld toe，焊缝与母材的交界、裂纹最爱起源处）叠加一层弯曲应力（BS 7910:2019, 附录 D, D.1）。 图1：错位为什么会生出应力。左——理想接头两板中面共线，两端膜力等大反向、作用线重合，截面只有均匀膜应力；右——现实接头错开 e 后，两端膜力虽仍等大反向（轴向力平衡），但作用线错开 e、构成力偶 M≈Pm·e，在焊趾逼出诱导弯曲应力 σs（依据 BS 7910:2019, 附录 D, D.1）。 ...
用 MechCalc 复算 FITNET SSTP10 不锈钢大板：穿透裂纹的 FAD 评定与 L_r 交叉验证
这是 [[FITNET|FITNET]] FAD 算例全集里的第二个算例（§13.2.6，SSTP10）。它和[[bs7910-a533b-residual-stress-fad|第一个 A533B 算例]]的看点不同：这次是一块含穿透裂纹的不锈钢焊接大板，做延性撕裂（裂纹随载荷稳定扩展）的 FAD 评定。本文照[[bs7910-a533b-residual-kis-annexm|老规矩]]——在 mechCalc 的 BS 7910 Clause 7 断裂评定计算器里实算、读图，再与 FITNET 文献逐点对照。 算例出处：[[FITNET|FITNET]] FFS Procedure MK7 (2006), Vol. II §13.2.6（SSTP10 stainless-steel wide plate, through-thickness crack, ductile tearing）。试验为焊缝含穿透裂纹的大板单调拉伸，记录起裂（4 MN）到失稳（10.83 MN）的延性撕裂全程。 🧮 在线计算器：《BS 7910 Clause 7 断裂评定计算器》 — 本文实算所用引擎：编排 Annex M（K_I）+ Annex P（σ_ref）+ Option 1 FAD，可在线复跑。 1. 这道题在评什么 一块 820 mm 宽、61.2 mm 厚的不锈钢大板，焊缝中心有一条贯穿板厚的穿透裂纹（疲劳预制后总长 273 mm）。单调拉伸下，裂纹不是一下子脆断，而是延性撕裂：载荷升高、裂纹稳定地长一点（Δa），直到失稳。FITNET 记录了三个关键点——起裂（4 MN）、撕裂中（10.35 MN）、失稳（10.83 MN）。 被评定对象是含这条穿透裂纹的大板能否继续承载。FAD 评定把每个载荷点画成一个坐标 $(L_r,\ K_r)$，看它落在失效评定曲线（FAL）的里侧还是外侧。 图1：SSTP10 不锈钢宽板的几何与载荷示意。820 mm 宽、61.2 mm 厚的大板，焊缝中心一条横向穿透裂纹（全长 2a=273 mm，红色）；上下端施加单调拉伸，膜应力 σ_m=P/(W·B)。右侧侧视图表明裂纹贯穿整个板厚（穿透）——故无最深点，只在单一前缘评定。 ...
焊接残余应力强度因子是怎么算出来的？——用 BS 7910 Annex M.4.2 把 A533B 残余廓线积分成 SIF
在 [[bs7910-a533b-residual-stress-fad|A533B 焊接平板四道题]]的 FAD 评定里，焊态件那一项残余应力强度因子 $K_I^S \approx 46\ \mathrm{MPa\cdot m^{0.5}}$ 一直是直接输入的——它由 FITNET 原文把实测残余应力廓线积分得到，我们只是把这个现成数喂进纵坐标 $K_r$。 一个自然的追问：这个 46 到底是怎么从一条残余应力曲线变出来的？mechCalc 自己能不能算？ 能。这正是 BS 7910 Annex M.4.2（平板有限表面多项式裂纹） 解干的活：给定一条沿壁厚分布的应力多项式 $\sigma(x)$，把它对裂纹前缘做权函数积分，得到该裂纹的应力强度因子。本文就用 mechCalc 的 Annex M 计算器单独跑这一步，把焊态残余廓线积分成最深点 SIF，再和 FITNET 的 46 对一对——这是一次纯粹的应力强度因子单点计算，与 FAD 评定无关。 原理：多项式应力廓线 → SIF 被评定对象是焊缝区的半椭圆表面裂纹（深度 $a$、表面半长 $c$）。二次应力（焊接残余）沿壁厚不是常数，而是一条曲线，BS 7910 用一个不超过五次的多项式来描述它（坐标 $x$ 从开裂表面起算、以壁厚 $B$ 归一）： $$ \sigma(x) = \sum_{n=0}^{5} \sigma_n \left(\frac{x}{B}\right)^n $$最深点 $K_I$ 按 Annex M.4.2.2 的 Eq. M.13 装配——每一阶应力分量配一个 Fett 几何函数 $f_i^d$（查 Table M.1，按 $a/B$ 与 $a/2c$ 双线性插值），求和后乘 $\sqrt{\pi a}$： ...
第四题 HLHT：PWHT 的双重收益，与一个耐人寻味的反转——A533B 高载荷比压轴实算
这是 A533B-1 焊接平板四道题的压轴。它是第三题 [[bs7910-a533b-hlaw-fad-walkthrough|HLAW]] 的对照件，把整组试验里 PWHT 的威力推到最显眼的地方。 四道题的共同背景与方法见总览文 [[bs7910-a533b-residual-stress-fad|《残余应力会把评定点推到哪里去？》]]。 这道题问什么 HLHT = High-$L_r$ + Heat-Treated：做了 PWHT、评定温度 −30 ℃、高载荷比。它与 HLAW 同温同区，区别还是那一件事——焊后热处理。但在 −30 ℃ 这个温度上，PWHT 带来的是双重收益： 松残余：残余 $K_I^S$ 从焊态的 46 掉到 5 MPa·m$^{0.5}$； 恢复韧性：−30 ℃ 已接近韧脆转变区，PWHT 让焊缝韧性脱离下平台、数量级回升——$K_{mat}$ 从 HLAW 的 62 跳到 321 MPa·m$^{0.5}$。 两条路径叠加，纵坐标 $K_r$ 会被大幅拉低。但结论会因此翻盘吗？这正是压轴题的看点。 原理：纵坐标暴跌，但横坐标仍可能越界 评定仍是 BS 7910:2019 §7.3.3 Option 1。$K_r$ 的两项分子都变小了（残余更小、$K_{mat}$ 更大），纵坐标必然大幅下降。但要记住 FAD 是二维判据：除了纵轴 $K_r$ 要在失效评定曲线之下，横轴还必须满足 $L_r < L_{r,max}$（塑性截断，§7.3.2）： $$ L_{r,max} = \frac{\sigma_Y + \sigma_U}{2\sigma_Y} \approx 1.15 \quad (\sigma_Y=520,\ \sigma_U=677) $$韧性再高，也救不了一个已经净截面屈服（$L_r \ge L_{r,max}$）的截面。 ...
第三题 HLAW：进入高载荷比区，残余应力被塑性「冲淡」——A533B 焊态 −30 ℃ 实算
这是 A533B-1 焊接平板四道题的第三题。前两题都在低载荷比的脆断区里比残余应力；这道题换一个战场——高载荷比、大塑性区。 四道题的共同背景与方法见总览文 [[bs7910-a533b-residual-stress-fad|《残余应力会把评定点推到哪里去？》]]。 这道题问什么 HLAW = High-$L_r$ + as-Welded：焊态、评定温度升到 −30 ℃、加大载荷进入高载荷比区。升温让断裂韧性从下平台爬起来一些（$K_{mat}=62\ \mathrm{MPa\cdot m^{0.5}}$），载荷则加大到失效载荷 5.10 MN。残余应力仍是焊态的那一套（$K_I^S=46$）。 问题变成：到了塑性大量发展的高 $L_r$ 区，那条在低温区呼风唤雨的残余应力，还说了算吗？ 原理：$L_r$ 越过截断值，评定改由塑性失稳主导 评定仍是 BS 7910:2019 §7.3.3 Option 1，但这道题会触发 FAD 的塑性截断机制。BS 7910:2019 §7.3.2 定义了一个截断值，防止净截面在断裂之前先塑性失稳： $$ L_{r,max} = \frac{\sigma_Y + \sigma_U}{2\sigma_Y} $$当评定点的横坐标 $L_r \ge L_{r,max}$ 时，失效评定曲线取 $f(L_r)=0$（§7.3.3 Eq. 7.28）——意味着无论纵坐标多低，含裂纹结构都因塑性失稳 / 净截面屈服而判不可接受。本题 $\sigma_Y=520$、$\sigma_U=677$，算得 $L_{r,max}\approx 1.15$。 另外，BS 7910 Annex R 给出的塑性交互 $\rho$ 只在 $L_r \le L_{r,max}$ 内有定义；越过截断后 $\rho$ 取 0。 输入一览 参数 值 说明 裂纹深度 $a_0$ / 半长 $c_0$ 19.0 / 87 mm 全长 $2c_0=174$ mm 板厚 $B=t$ / 宽 $W$ 70 / 600 mm 一次膜 $P_m$ / 弯 $P_b$ 0 / 1015 MPa 纯弯（断裂载荷 5.10 MN 弹性折算） 屈服 $\sigma_Y$ / 抗拉 $\sigma_U$ 520 / 677 MPa $L_{r,max}\approx 1.15$ 断裂韧性 $K_{mat}$ 62 MPa·m$^{0.5}$ 焊态焊缝 @ −30 ℃ 残余 $K_I^S$（直输） 46 MPa·m$^{0.5}$ 与 LLAW 同（焊态） 在计算器里怎么填 步骤与前两题一致（顶部先选 Option 1，再按卡片填）。本题把数值换成 HLAW：板厚 70、一次弯曲 $P_b=1015$、屈服 520、抗拉 677、$K_{mat}=62$、二次 $K_I^S$ 直输 46。$\rho$ 仍用 Annex R 自算（引擎会因越过截断自动给 0）。 ...
第二题 LLHT：PWHT 把残余应力松掉一个数量级——同温同区的对照实算
这是 A533B-1 焊接平板四道题的第二题，是第一题 [[bs7910-a533b-llaw-fad-walkthrough|LLAW]] 的对照件。两题的设计就是为了做单变量对比： 四道题的共同背景与方法见总览文 [[bs7910-a533b-residual-stress-fad|《残余应力会把评定点推到哪里去？》]]。 这道题问什么 LLHT = Low-$L_r$ + Heat-Treated：做了焊后热处理（PWHT）、评定温度 −120 ℃、低载荷比。它和 LLAW 同温、同区、用的是同一组实测残余应力廓线——唯一的变量就是 PWHT。热处理把焊接残余应力松弛掉了至少一个数量级，残余 $K_I^S$ 从焊态的 46 掉到 5 MPa·m$^{0.5}$。承载力随之从 LLAW 的 1.27 MN 升到 2.19 MN（约 1.7 倍）。 这道题要回答的是对照问题：把残余应力松掉，评定点会回落多少？ 原理：同一把尺子，只动残余这一项 评定仍走 BS 7910:2019 §7.3.3 Option 1，坐标定义与第一题完全相同： $$ K_r = \frac{K_I^P + K_I^S}{K_{mat}} + \rho, \qquad L_r = \frac{\sigma_{ref}}{\sigma_Y} $$残余应力作为二次应力，只进 $K_r$、不进 $L_r$（§7.3.6）。所以这道对照题真正改变的，只有 $K_r$ 分子里的 $K_I^S$ 这一项：从 46 变成 5。 输入一览 参数 值 与 LLAW 之差 裂纹深度 $a_0$ / 半长 $c_0$ 18.6 / 87 mm 几乎相同 板厚 $B=t$ / 宽 $W$ 71 / 600 mm 相同 一次膜 $P_m$ / 弯 $P_b$ 0 / 424 MPa 载荷更高（断裂载荷 2.19 MN） 屈服 $\sigma_Y$ / 抗拉 $\sigma_U$ 596 / 772 MPa 相近 断裂韧性 $K_{mat}$ 46 MPa·m$^{0.5}$ PWHT 焊缝 @ −120 ℃ 残余 $K_I^S$（直输） 5 MPa·m$^{0.5}$ 46 → 5（松弛一个数量级） 在计算器里怎么填 输入步骤与第一题相同（先在顶部「Assessment Option (FAD)」选 Option 1，再按卡片填几何、应力、材料、韧性）。本题只需把三处数值换成 LLHT 的：一次弯曲 $P_b=424$、断裂韧性 $K_{mat}=46$、二次 $K_I^S$ 直输 5。塑性交互 $\rho$ 仍用默认的 Annex R 自算。 ...